310 Stainless steel coil tube ဓာတုဗေဒ အစိတ်အပိုင်း၊ မော်တော်ယာဥ်အင်ဂျင်များရှိ Valve Springs များ၏ ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုဘဝတွင် ဆီ-မာကျောသော သံမဏိကြိုးရှိ မျက်နှာပြင် ချို့ယွင်းချက်များ၊

Nature.com ကိုလာရောက်လည်ပတ်သည့်အတွက် ကျေးဇူးတင်ပါသည်။သင်သည် အကန့်အသတ်ရှိသော CSS ပံ့ပိုးမှုဖြင့် ဘရောက်ဆာဗားရှင်းကို အသုံးပြုနေပါသည်။အကောင်းဆုံးအတွေ့အကြုံအတွက်၊ အပ်ဒိတ်လုပ်ထားသောဘရောက်ဆာ (သို့မဟုတ် Internet Explorer တွင် လိုက်ဖက်ညီသောမုဒ်ကိုပိတ်ပါ) ကိုအသုံးပြုရန် ကျွန်ုပ်တို့အကြံပြုအပ်ပါသည်။ထို့အပြင်၊ ဆက်လက်ပံ့ပိုးမှုသေချာစေရန်၊ ပုံစံများနှင့် JavaScript မပါဘဲ ဝဘ်ဆိုက်ကို ပြသပါသည်။
ဆလိုက်တစ်ခုလျှင် ဆောင်းပါးသုံးပုဒ်ကို ပြသသည့် ဆလိုက်ဒါများ။ဆလိုက်များတစ်လျှောက် ရွှေ့ရန် နောက်ဘက်နှင့် နောက်ခလုတ်များကို အသုံးပြုပါ သို့မဟုတ် ဆလိုက်တစ်ခုစီကို ရွှေ့ရန် အဆုံးရှိ ဆလိုက်ထိန်းချုပ်မှုခလုတ်များကို အသုံးပြုပါ။

Stainless steel 310 coiled tubes/coiled tubingဓာတုဖွဲ့စည်းမှုနှင့်ဖွဲ့စည်းမှု

အောက်ဖော်ပြပါဇယားတွင် အဆင့် 310S သံမဏိ၏ ဓာတုဖွဲ့စည်းမှုကို ပြသထားသည်။

10*1mm 9.25*1.24 mm 310 Stainless steel capillary coiled tube ပေးသွင်းသူများ

ရုပ်ဂုဏ်သတ္တိများ

အဆင့် 310S stainless steel ၏ ရုပ်ပိုင်းဆိုင်ရာ ဂုဏ်သတ္တိများကို အောက်ပါဇယားတွင် ဖော်ပြထားသည်။

စက်ပိုင်းဆိုင်ရာ ဂုဏ်သတ္တိများ

အောက်ပါဇယားသည် အဆင့် 310S သံမဏိ၏ စက်ပိုင်းဆိုင်ရာ ဂုဏ်သတ္တိများကို အကြမ်းဖျင်းဖော်ပြထားသည်။

အပူဂုဏ်သတ္တိများ

အဆင့် 310S stainless steel ၏အပူဂုဏ်သတ္တိများကိုအောက်ပါဇယားတွင်ဖော်ပြထားသည်။

အခြားဒီဇိုင်းများ

အဆင့် 310S သံမဏိနှင့် ညီမျှသော အခြားဒီဇိုင်းများကို အောက်ပါဇယားတွင် ဖော်ပြထားပါသည်။

ဤလေ့လာမှု၏ ရည်ရွယ်ချက်မှာ 2300 MPa အဆင့် (OT ဝါယာကြိုး) ၏ အချင်း 2.5 မီလီမီတာ အနက် 2.5 မီလီမီတာ ရှိသော ဆီမာသော ချို့ယွင်းချက်များကို မော်တော်ကားအင်ဂျင်၏ အဆို့ရှင် စပရိန်၏ ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုဘဝကို အကဲဖြတ်ရန် ဖြစ်သည်။ပထမဦးစွာ၊ valve spring ကိုထုတ်လုပ်စဉ်အတွင်း OT ဝိုင်ယာ၏ မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်သည် အကန့်အသတ်ရှိသော ဒြပ်စင်ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှုဖြင့် ရရှိခဲ့ပြီး၊ အချောထည်စပရိန်၏ကျန်ရှိသောဖိအားကို တိုင်းတာပြီး spring stress analysis model သို့ အသုံးချခဲ့သည်။ဒုတိယ၊ အဆို့ရှင် စပရိန်၏ ကြံ့ခိုင်မှုကို ပိုင်းခြားစိတ်ဖြာပြီး ကျန်ရှိသော ဖိစီးမှုကို စစ်ဆေးကာ မျက်နှာပြင် မစုံလင်မှုများနှင့် အသုံးချဖိစီးမှု အဆင့်ကို နှိုင်းယှဉ်ပါ။တတိယ၊ ဝိုင်ယာကြိုး OT လည်ပတ်စဉ်အတွင်း flexural fatigue test မှရရှိသော SN curves မှရရှိသော spring strength analysis မှရရှိသော မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များအပေါ် ဖိစီးမှုကို အသုံးချခြင်းဖြင့် နွေဦး၏ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုဘဝအပေါ် microdefects ၏အကျိုးသက်ရောက်မှုကို အကဲဖြတ်ခဲ့ပါသည်။ချွတ်ယွင်းချက်အနက် 40 µm သည် ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုဘဝကို မထိခိုက်စေဘဲ မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များကို စီမံခန့်ခွဲရန်အတွက် လက်ရှိစံနှုန်းဖြစ်သည်။
မော်တော်ကားလုပ်ငန်းတွင် ပေါ့ပါးသော မော်တော်ယာဥ်အစိတ်အပိုင်းများ သည် မော်တော်ယာဉ်များ၏ ဆီစားသက်သာမှုကို မြှင့်တင်ရန် ပြင်းထန်သော လိုအပ်ချက်တစ်ခုဖြစ်သည်။ထို့ကြောင့် မကြာသေးမီနှစ်များအတွင်း အဆင့်မြင့်မြင့်ခိုင်ခံ့သောသံမဏိ (AHSS) အသုံးပြုမှု တိုးလာခဲ့သည်။မော်တော်ကားအင်ဂျင် အဆို့ရှင်များတွင် အဓိကအားဖြင့် အပူဒဏ်ခံနိုင်သော၊ ဝတ်ဆင်မှုခံနိုင်ရည်ရှိပြီး ပျော့ပြောင်းသော ဆီ-မာကျောသော သံမဏိကြိုးများ (OT ဝါယာကြိုးများ) ပါဝင်သည်။
၎င်းတို့၏ မြင့်မားသော tensile strength (1900-2100 MPa) ကြောင့် လက်ရှိအသုံးပြုနေသော OT ဝါယာများသည် အင်ဂျင် valve springs များ၏ အရွယ်အစားနှင့် ဒြပ်ထုကို လျှော့ချနိုင်ပြီး ပတ်ဝန်းကျင် အစိတ်အပိုင်းများနှင့် ပွတ်တိုက်မှုကို လျှော့ချခြင်းဖြင့် ဆီစားသက်သာမှုကို တိုးတက်ကောင်းမွန်စေသည်။အဆိုပါ အားသာချက်များကြောင့် ဗို့အားမြင့်ဝါယာကြိုးကို အသုံးပြုမှု လျင်မြန်စွာ တိုးလာကာ 2300MPa အတန်းအစား အလွန်အားကောင်းသော ဝါယာကြိုးတံသည် တစ်ခုပြီးတစ်ခု ပေါ်လာသည်။မော်တော်ကားအင်ဂျင်များရှိ ဗဲလ်စပရင်းများသည် မြင့်မားသော စက်ဘီးစီးဝန်များအောက်တွင် လည်ပတ်နေသောကြောင့် တာရှည်ဝန်ဆောင်မှုသက်တမ်း လိုအပ်ပါသည်။ဤလိုအပ်ချက်ကိုဖြည့်ဆည်းရန်၊ ထုတ်လုပ်သူများသည် ပုံမှန်အားဖြင့် ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုဘဝအား မြှင့်တင်ရန်နှင့် ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုဘဝအား မြှင့်တင်ရန်အတွက် အဆို့ရှင်စပရိန်များကို ဒီဇိုင်းထုတ်ကာ အဆို့ရှင်စပရိန်များကို ဒီဇိုင်းထုတ်သည့်အခါ 5.5×107 သံသရာထက် ပိုကြီးသော ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုဘဝကို ထည့်သွင်းစဉ်းစားလေ့ရှိသည်။
ပုံမှန်လည်ပတ်မှုအခြေအနေများအောက်တွင် မော်တော်ယာဥ်များရှိ helical springs များ၏ ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုဘဝနှင့်ပတ်သက်သော လေ့လာမှုအနည်းငယ်ရှိသည်။Gzal et al ။static load အောက်ရှိ helix angles ငယ်များဖြင့် elliptical helical springs များကို ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာခြင်း၊ စမ်းသပ်ခြင်းနှင့် အကန့်အသတ်ရှိသော ဒြပ်စင် (FE) ကို တင်ပြထားပါသည်။ဤလေ့လာမှုသည် အမြင့်ဆုံး shear stress နှင့် aspect ratio နှင့် stiffness index တို့၏တည်နေရာအတွက် ရှင်းလင်းပြတ်သားပြီး ရိုးရှင်းသောအသုံးအနှုန်းကို ပေးဆောင်ပြီး လက်တွေ့ဒီဇိုင်းများတွင် အရေးကြီးသော ကန့်သတ်ဘောင်တစ်ခုဖြစ်သည့် အမြင့်ဆုံး shear stress ကို ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာခြင်းကိုလည်း ပေးပါသည်။Pastorcic et al ။လည်ပတ်မှုပျက်ကွက်ပြီးနောက် ကိုယ်ပိုင်ကားတစ်စီးမှ ဖယ်ထုတ်ထားသော helical spring ၏ ပျက်စီးခြင်းနှင့် ပင်ပန်းနွမ်းနယ်ခြင်းဆိုင်ရာ ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှုရလဒ်များကို ဖော်ပြထားပါသည်။စမ်းသပ်နည်းများကို အသုံးပြု၍ ကျိုးနေသောစပရိန်ကို စစ်ဆေးခဲ့ပြီး ရလဒ်များက ၎င်းသည် သံချေးတက်ခြင်း၏ ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှု မအောင်မြင်ခြင်း၏ ဥပမာတစ်ခုဖြစ်ကြောင်း ညွှန်ပြခဲ့သည်။အပေါက် စသည်တို့။ မော်တော်ကား helical springs များ၏ ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုဘဝကို အကဲဖြတ်ရန် linear regression spring life model အများအပြားကို တီထွင်ထားပါသည်။Putra နှင့်အခြားသူများ။လမ်းမျက်နှာပြင် မညီညာခြင်းကြောင့် ကား၏ helical spring ၏ ဝန်ဆောင်မှုသက်တမ်းကို သတ်မှတ်ပေးသည်။သို့သော်၊ ထုတ်လုပ်ရေးလုပ်ငန်းစဉ်အတွင်း ဖြစ်ပေါ်လာသော မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များသည် မော်တော်ယာဥ်ကွိုင်စပရင်းများ၏ အသက်ကို မည်သို့အကျိုးသက်ရောက်စေသည်ကို သုတေသနပြုလုပ်မှုအနည်းငယ်သာ ပြုလုပ်ခဲ့သည်။
ထုတ်လုပ်မှု လုပ်ငန်းစဉ်အတွင်း ဖြစ်ပေါ်လာသော မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များသည် ၎င်းတို့၏ ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုဘဝကို သိသိသာသာ လျှော့ချပေးသည့် valve springs များတွင် ဒေသတွင်း ဖိစီးမှု အာရုံစူးစိုက်မှုကို ဖြစ်ပေါ်စေနိုင်သည်။valve springs များ၏ မျက်နှာပြင် ချို့ယွင်းချက်များသည် အသုံးပြုထားသော ကုန်ကြမ်းများ၏ မျက်နှာပြင် ချို့ယွင်းချက်များ၊ ကိရိယာများ ချို့ယွင်းချက်များ၊ အအေးခံနေစဉ်အတွင်း ကြမ်းတမ်းစွာ ကိုင်တွယ်ခြင်းစသည့် အကြောင်းအချက် အမျိုးမျိုးကြောင့် ဖြစ်ရသည်။ကုန်ကြမ်း၏ မျက်နှာပြင် ချို့ယွင်းချက်များမှာ ပူပြင်းလှိမ့်ခြင်းနှင့် ဘက်စုံပုံဆွဲခြင်းကြောင့် V ပုံသဏ္ဍာန်ရှိပြီး ကိရိယာဖွဲ့စည်းခြင်းနှင့် ဂရုမစိုက်သော ကိုင်တွယ်မှုကြောင့် ဖြစ်ပေါ်လာသော ချို့ယွင်းချက်များမှာ နူးညံ့သိမ်မွေ့သော အစောင်း ၈၊၉၊၁၀၊၁၁ တို့ဖြစ်သည်။V ပုံသဏ္ဍာန်ချို့ယွင်းချက်များသည် U ပုံသဏ္ဍာန်ချို့ယွင်းချက်များထက် ဖိစီးမှုပြင်းအားကို ပိုမိုဖြစ်ပေါ်စေသည်၊ ထို့ကြောင့် တင်းကြပ်သောချို့ယွင်းချက်စီမံခန့်ခွဲမှုစံနှုန်းများကို အများအားဖြင့် စတင်ပစ္စည်းတွင် အသုံးချပါသည်။
OT ဝါယာကြိုးများအတွက် လက်ရှိ မျက်နှာပြင် ချို့ယွင်းချက် စီမံခန့်ခွဲမှု စံနှုန်းများတွင် ASTM A877/A877M-10၊ DIN EN 10270-2၊ JIS G 3561 နှင့် KS D 3580 တို့ ပါဝင်သည်။ DIN EN 10270-2 သည် ဝါယာကြိုးများ၏ အချင်း 0.5- ရှိ မျက်နှာပြင် ချွတ်ယွင်းချက်၏ အတိမ်အနက်ကို သတ်မှတ်ပါသည်။ 10 mm သည် ဝါယာအချင်း၏ 0.5-1% ထက်နည်းသည်။ထို့အပြင်၊ JIS G 3561 နှင့် KS D 3580 သည် ဝါယာကြိုး၏ အချင်း 0.5-8 မီလီမီတာရှိသော ဝါယာကြိုး၏ မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များ၏ အတိမ်အနက်သည် ဝါယာကြိုးအချင်း၏ 0.5% ထက်နည်းရန် လိုအပ်သည်။ASTM A877/A877M-10 တွင် ထုတ်လုပ်သူနှင့် ဝယ်ယူသူသည် ခွင့်ပြုနိုင်သော မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်၏ အတိမ်အနက်ကို သဘောတူရပါမည်။ဝါယာကြိုး၏ မျက်နှာပြင်ပေါ်ရှိ ချို့ယွင်းချက်တစ်ခု၏ အတိမ်အနက်ကို တိုင်းတာရန်အတွက် ဝါယာကြိုးအား အများအားဖြင့် ဟိုက်ဒရိုကလိုရစ်အက်ဆစ်ဖြင့် ထွင်းထုထားပြီး ချွတ်ယွင်းချက်၏အတိမ်အနက်ကို မိုက်ခရိုမီတာဖြင့် တိုင်းတာသည်။သို့သော်၊ ဤနည်းလမ်းသည် အချို့သောနေရာများတွင် ချို့ယွင်းချက်များကိုသာ တိုင်းတာနိုင်ပြီး နောက်ဆုံးထုတ်ကုန်၏ မျက်နှာပြင်တစ်ခုလုံးတွင် မရှိပါ။ထို့ကြောင့်၊ ထုတ်လုပ်သူများသည် စဉ်ဆက်မပြတ်ထုတ်လုပ်ထားသော ဝါယာကြိုးများတွင် မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များကို တိုင်းတာရန် ဝါယာကြိုးဆွဲခြင်းလုပ်ငန်းစဉ်အတွင်း eddy လက်ရှိစမ်းသပ်ခြင်းကို အသုံးပြုသည်။ဤစစ်ဆေးမှုများသည် မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များ၏ အတိမ်အနက်ကို 40 µm အထိ တိုင်းတာနိုင်သည်။2300MPa အဆင့်ရှိ သံမဏိဝိုင်ယာသည် လက်ရှိ 1900-2200MPa အဆင့်သံမဏိကြိုးများထက် ဆန့်နိုင်အားပိုမြင့်ပြီး ရှည်လျားမှုနည်းပါးသောကြောင့် valve spring ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုဘဝသည် မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များအတွက် အလွန်ထိခိုက်လွယ်သည်ဟု ယူဆပါသည်။ထို့ကြောင့်၊ စတီးဝါယာကြိုးအဆင့် 1900-2200 MPa မှ စတီးဝါယာကြိုးအဆင့် 2300 MPa အတွက် မျက်နှာပြင်အတိမ်အနက်ကို ထိန်းချုပ်ရန်အတွက် လက်ရှိစံနှုန်းများကို ကျင့်သုံးခြင်း၏ ဘေးကင်းမှုကို စစ်ဆေးရန် လိုအပ်ပါသည်။
ဤလေ့လာမှု၏ရည်ရွယ်ချက်မှာ 2300 MPa အဆင့် OT ဝါယာကြိုး (အချင်း 2.5 မီလီမီတာ) ဖြင့် တိုင်းတာနိုင်သော အနိမ့်ဆုံးချို့ယွင်းချက်အနက် (ဆိုလိုသည်မှာ 40 µm) ကို အသုံးပြုသောအခါတွင် မော်တော်ကားအင်ဂျင် valve spring ၏ ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုကို အကဲဖြတ်ရန်ဖြစ်သည်။ အနက်။ဤလေ့လာမှု၏ ပံ့ပိုးကူညီမှုနှင့် နည်းစနစ်များမှာ အောက်ပါအတိုင်းဖြစ်သည်။
OT ဝါယာကြိုး၏ကနဦးချို့ယွင်းချက်အနေဖြင့် ဝါယာဝင်ရိုးနှင့်စပ်လျဉ်းသည့် ဖြတ်သွားသောလမ်းကြောင်းတွင် ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုဘဝကို ပြင်းထန်စွာထိခိုက်စေသည့် V ပုံသဏ္ဍာန်ချို့ယွင်းချက်ကို အသုံးပြုခဲ့သည်။၎င်း၏အတိမ်အနက် (h)၊ အကျယ် (w) နှင့် အရှည် (l) တို့၏ အကျိုးသက်ရောက်မှုကို ကြည့်ရှုရန် မျက်နှာပြင်ချွတ်ယွင်းချက်၏ အတိုင်းအတာ (α) နှင့် အလျား (β) အချိုးကို ထည့်သွင်းစဉ်းစားပါ။မျက်နှာပြင် ချို့ယွင်းချက်များသည် နွေဦးအတွင်း၌ ချို့ယွင်းမှုများ ဖြစ်ပေါ်ပြီး ချို့ယွင်းမှု ပထမဆုံး ဖြစ်ပေါ်သည်။
OT ဝါယာကြိုးများနှင့် နှိုင်းယှဉ်ပါက အလွန်သေးငယ်သောကြောင့်၊ ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာချိန်နှင့် မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များ၏ အရွယ်အစားကို ထည့်သွင်းစဉ်းစားထားသည့် OT ဝိုင်ယာ၏ ကနဦးချို့ယွင်းချက်များ၏ ပုံပျက်ခြင်းကို ခန့်မှန်းရန်၊ ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာခြင်းနည်းလမ်းကို အသုံးပြုခဲ့သည်။ကမ္ဘာ့မော်ဒယ်။
အပိုင်းနှစ်ဆင့် ရိုက်ချက်ချပြီးနောက် နွေဦးတွင် ကျန်ရှိသော compressive stresses များကို finite element method ဖြင့် တွက်ချက်ခဲ့ပြီး၊ ရလဒ်များကို ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှုပုံစံကို အတည်ပြုရန်အတွက် shot peening ပြီးနောက် တိုင်းတာမှုများနှင့် နှိုင်းယှဉ်ခဲ့ပါသည်။ထို့အပြင်၊ ထုတ်လုပ်ရေးလုပ်ငန်းစဉ်အားလုံးမှ valve springs တွင်ကျန်ရှိသော stresses များကို တိုင်းတာပြီး spring strength ကိုခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာရန်အတွက် အသုံးချခဲ့ပါသည်။
အအေးလှိမ့်စဉ်အတွင်း ချို့ယွင်းချက်ပုံသဏ္ဍာန်ပုံသဏ္ဍာန်နှင့် ပြီးသွားသောနွေဦးတွင် ကျန်ရှိသော ဖိသိပ်မှုအား ထည့်သွင်းစဉ်းစားခြင်းဖြင့် မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များရှိ ဖိစီးမှုများကို ခန့်မှန်းတွက်ချက်သည်။
လှည့်၍ကွေးခြင်းအား ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုစမ်းသပ်ခြင်းအား valve spring ကဲ့သို့ပစ္စည်းနှင့်တူသောပစ္စည်းမှပြုလုပ်ထားသည့် OT ဝါယာကြိုးကိုအသုံးပြု၍ပြုလုပ်ခဲ့သည်။ပြုပြင်ထားသော အဆို့ရှင်စမ်းများမှ ကျန်နေသော ဖိအားများနှင့် မျက်နှာပြင်ကြမ်းတမ်းမှု လက္ခဏာများကို OT လိုင်းများနှင့် ဆက်စပ်နိုင်ရန်၊ နှစ်ဆင့်ရိုက်ချက် peening နှင့် torsion pretreatment လုပ်ငန်းစဉ်များကို အသုံးပြုပြီးနောက် ကွေးညွှတ်ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုစစ်ဆေးမှုများကို လှည့်ခြင်းဖြင့် ရရှိခဲ့သည်။
valve spring ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုသက်တမ်းကို ခန့်မှန်းရန် Goodman ညီမျှခြင်း နှင့် SN မျဉ်းကွေးတို့ တွင် နွေဦးခွန်အားခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှု၏ရလဒ်များကို အသုံးချပြီး ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုဘဝအပေါ် မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းမှု၏ အနက်သက်ရောက်မှုကိုလည်း အကဲဖြတ်ပါသည်။
ဤလေ့လာမှုတွင်၊ အချင်း 2.5 မီလီမီတာရှိသော 2300 MPa OT တန်းဝိုင်ယာကြိုးကို မော်တော်ယာဥ်အင်ဂျင် valve spring ၏ ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုဘဝအား အကဲဖြတ်ရန် အသုံးပြုခဲ့သည်။ပထမဦးစွာ၊ ၎င်း၏ ductile fracture model ကိုရရှိရန် ဝါယာကြိုး၏ tensile test ကို ပြုလုပ်ခဲ့သည်။
OT ဝါယာကြိုးများ၏ စက်ပိုင်းဆိုင်ရာ ဂုဏ်သတ္တိများကို အအေးပတ်ခြင်း လုပ်ငန်းစဉ်နှင့် စပရိန်အား အကန့်အသတ်မရှိ ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာခြင်းမပြုမီ ဆန့်နိုင်အား စမ်းသပ်မှုများမှ ရရှိခဲ့သည်။ပုံတွင်ပြထားသည့်အတိုင်း 0.001 s-1 ၏ strain rate ဖြင့် material ၏ stress-strain curve ကို tensile tests ရလဒ်များကို အသုံးပြု၍ ဆုံးဖြတ်ခဲ့သည်။1. SWONB-V ဝါယာကြိုးကို အသုံးပြုထားပြီး ၎င်း၏ အထွက်နှုန်း၊ ဆန့်နိုင်အား၊ ပျော့ပြောင်းသော မော်ဒူလပ်နှင့် Poisson ၏ အချိုးသည် 2001.2MPa၊ 2316MPa၊ 206Gpa နှင့် 0.3 အသီးသီးဖြစ်သည်။flow strain ပေါ်တွင် stress ၏ မှီခိုမှုကို အောက်ပါအတိုင်း ရရှိပါသည်။
ထမင်း။2 သည် ductile fracture ဖြစ်စဉ်ကို သရုပ်ဖော်သည်။ပစ္စည်းသည် ပုံပျက်နေချိန်တွင် elastoplastic ပုံပျက်ခြင်းကို ခံရပြီး ပစ္စည်းရှိ ဖိအားသည် ၎င်း၏ ဆန့်နိုင်အားသို့ ရောက်ရှိသောအခါတွင် ပစ္စည်းသည် ကျဉ်းသွားပါသည်။နောက်ပိုင်းတွင်၊ ဖန်ဆင်းခြင်း၊ ကြီးထွားခြင်းနှင့် ပေါင်းစည်းခြင်းတို့သည် ပစ္စည်း၏ ပျက်စီးခြင်းသို့ ဦးတည်စေသည်။
ductile fracture model သည် stress-modified critical deformation model ကိုအသုံးပြုထားပြီး၊ post-necking fracture သည် damage accumulation method ကိုအသုံးပြုသည်။ဤတွင်၊ ပျက်စီးမှုစတင်ခြင်းကို strain၊ stress triaxiality နှင့် strain rate ၏လုပ်ဆောင်ချက်တစ်ခုအဖြစ်ဖော်ပြသည်။ဖိစီးမှု triaxiality ကို ထိရောက်သောဖိစီးမှုဖြင့် လည်ပင်းဖွဲ့စည်းခြင်းအထိ ပစ္စည်း၏ ပုံပျက်ခြင်းမှ ဖြစ်ပေါ်လာသော hydrostatic stress ကို ပိုင်းခြားခြင်းဖြင့် ရရှိသော ပျမ်းမျှတန်ဖိုးအဖြစ် သတ်မှတ်သည်။ပျက်စီးမှုစုစည်းမှုနည်းလမ်းတွင် ပျက်စီးဆုံးရှုံးမှုတန်ဖိုး 1 သို့ရောက်ရှိသောအခါ ပျက်စီးခြင်းဖြစ်ပေါ်ပြီး ပျက်စီးဆုံးရှုံးမှုတန်ဖိုး 1 သို့ရောက်ရှိရန် လိုအပ်သောစွမ်းအင်ကို ပျက်စီးခြင်းစွမ်းအင် (Gf) အဖြစ် သတ်မှတ်သည်။အရိုးကျိုးခြင်းစွမ်းအင်သည် လည်ပင်းမှအရိုးကျိုးချိန်အထိ ပစ္စည်း၏စစ်မှန်သောစိတ်ဖိစီးမှု-ရွှေ့ပြောင်းမှုမျဉ်းကွေး၏ဒေသနှင့် သက်ဆိုင်သည်။
သမားရိုးကျသံမဏိများ၏ကိစ္စတွင်၊ ဖိစီးမှုမုဒ်ပေါ် မူတည်၍ ductile fracture, shear fracture, or mixed mode fracture သည် ပုံ 3 တွင်ပြထားသည့်အတိုင်း ductility နှင့် shear fracture ကြောင့်ဖြစ်ပေါ်ပါသည်။ fracture strain နှင့် stress triaxiality သည် မတူညီသောတန်ဖိုးများကိုပြသထားသည်။ ကျိုးတဲ့ပုံစံ။
ပလပ်စတစ်ချို့ယွင်းမှုသည် 1/3 (ဇုန် I) ထက်ပိုသော ဖိစီးမှု triaxiality နှင့် သက်ဆိုင်သည့် ဒေသတစ်ခုတွင် ဖြစ်ပေါ်ပြီး မျက်နှာပြင် ချို့ယွင်းချက်များနှင့် အထစ်များရှိသော နမူနာများတွင် အရိုးကျိုးခြင်းနှင့် ဖိစီးမှု triaxiality ကို နုတ်ယူနိုင်သည်။0 ~ 1/3 (ဇုန် II) ၏ ဖိစီးမှု triaxiality နှင့် သက်ဆိုင်သည့် ဧရိယာတွင် ductile fracture နှင့် shear failure ပေါင်းစပ်မှု ဖြစ်ပေါ်သည် (ဆိုလိုသည်မှာ torsion test ဖြင့် ဖြစ်သည်။ -1/3 မှ 0 မှ stress triaxiality နှင့် သက်ဆိုင်သော ဧရိယာတွင်၊ (III) ဖိသိပ်မှုကြောင့် ဖြစ်ပေါ်လာသော ရှပ်ကျခြင်း နှင့် အရိုးကျိုးခြင်း နှင့် စိတ်ဖိစီးမှု triaxiality ကို စိတ်ထိခိုက်အောင် စမ်းသပ်ခြင်းဖြင့် ရရှိနိုင်ပါသည်။
အင်ဂျင် valve springs များထုတ်လုပ်ရာတွင် အသုံးပြုသည့် OT ဝါယာများအတွက်၊ ထုတ်လုပ်မှုလုပ်ငန်းစဉ်နှင့် လျှောက်လွှာအခြေအနေများအတွင်း အမျိုးမျိုးသော loading အခြေအနေများကြောင့် ဖြစ်ပေါ်လာသော ကျိုးကြေမှုများကို ထည့်သွင်းစဉ်းစားရန် လိုအပ်ပါသည်။ထို့ကြောင့်၊ ကျရှုံးမှု strain စံသတ်မှတ်ချက်ကို ကျင့်သုံးရန်အတွက် tensile နှင့် torsion tests များကို လုပ်ဆောင်ခဲ့ပြီး၊ stress triaxiality ၏ effect ကို ထည့်သွင်းစဉ်းစားပြီး stress triaxiality ပြောင်းလဲမှုအား အရေအတွက် တွက်ဆရန်အတွက် ကြီးမားသော strains တွင် elastoplastic finite ဒြပ်စင်ကို ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာခြင်း ပြုလုပ်ခဲ့ပါသည်။နမူနာလုပ်ဆောင်ခြင်း၏ ကန့်သတ်ချက်ကြောင့် ဖိသိပ်မှုမုဒ်ကို ထည့်သွင်းစဉ်းစားခြင်းမရှိပါ၊ ပြောရရင် OT ဝါယာကြိုး၏ အချင်းသည် 2.5 မီလီမီတာသာရှိသည်။ဇယား 1 သည် အကန့်အသတ်ရှိသော ဒြပ်စင်ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှုကို အသုံးပြု၍ ရရှိသော ဖိအားသုံးဖြာနှင့် အရိုးကျိုးခြင်းအတွက် စမ်းသပ်မှုအခြေအနေများကို စာရင်းပြုစုထားသည်။
ဖိစီးမှုအောက်တွင်ရှိသော သမားရိုးကျ triaxial သံမဏိများ၏ အရိုးကျိုးခြင်းအား အောက်ပါညီမျှခြင်းကို အသုံးပြု၍ ခန့်မှန်းနိုင်ပါသည်။
နေရာတွင် C1: \({\overline{{\varepsilon}_{0}}}^{pl}\) ဖြတ်တောက်ခြင်း (η = 0) နှင့် C2: \({\overline{{\varepsilon}_{0} } } }^{pl}\) Uniaxial တင်းအား (η = η0 = 1/3)။
stress မုဒ်တစ်ခုစီအတွက် လမ်းကြောင်းမှန်များကို ညီမျှခြင်းတွင် fracture strain values ​​C1 နှင့် C2 ကိုအသုံးပြုခြင်းဖြင့် ရရှိသည်။(၂);C1 နှင့် C2 ကို မျက်နှာပြင် ချို့ယွင်းချက်မရှိဘဲ နမူနာများပေါ်တွင် tensile နှင့် torsion tests များမှ ရရှိသည်။ပုံ 4 သည် စမ်းသပ်မှုများမှရရှိသော stress triaxiality နှင့် fracture strain နှင့် equation မှ ခန့်မှန်းထားသော trend line များကိုပြသထားသည်။(၂) စမ်းသပ်မှုမှရရှိသော trend line နှင့် stress triaxiality နှင့် fracture strain အကြားဆက်နွယ်မှုအလားတူလမ်းကြောင်းကိုပြသသည်။လမ်းကြောင်းသစ်လိုင်းများ အသုံးချမှုမှရရှိသော ဖိစီးမှုမုဒ်တစ်ခုစီအတွက် အရိုးကျိုးခြင်း နှင့် စိတ်ဖိစီးမှု triaxiality ကို ductile fracture အတွက် စံသတ်မှတ်ချက်အဖြစ် အသုံးပြုခဲ့သည်။
Break Energy ကို လည်ပင်းဆွဲပြီးနောက် ကျိုးမည့်အချိန်ကို ဆုံးဖြတ်ရန်နှင့် tensile tests များမှ ရရှိနိုင်သည်။အရိုးကျိုးခြင်းစွမ်းအင်သည် ပစ္စည်း၏မျက်နှာပြင်ပေါ်ရှိ အက်ကွဲကြောင်းများရှိနေခြင်း သို့မဟုတ် မရှိခြင်းပေါ်တွင်မူတည်ပြီး၊ ကျိုးသွားသည့်အချိန်သည် ဒေသဆိုင်ရာဖိအားများပေါ်တွင်မူတည်ပါသည်။Figures 5a-c သည် မျက်နှာပြင် ချို့ယွင်းချက်မရှိသော နမူနာများ၏ အရိုးကျိုးနေသော စွမ်းအင်များနှင့် ဆန့်နိုင်အား စမ်းသပ်မှုများမှ R0.4 သို့မဟုတ် R0.8 notches များဖြင့် ပြထားသည်။အရိုးကျိုးခြင်းစွမ်းအင်သည် လည်ပင်းမှအရိုးကျိုးချိန်အထိ စစ်မှန်သောစိတ်ဖိစီးမှု-ရွှေ့ပြောင်းမှုမျဉ်းကွေး၏ ဧရိယာနှင့် ကိုက်ညီသည်။
ပုံ 5d တွင်ပြသထားသည့်အတိုင်း 40 µm ထက်ကြီးသော OT ဝိုင်ယာကြိုးပေါ်တွင် မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်ကောင်းမွန်သော ဒဏ်ချက်များရှိသော OT ဝိုင်ယာ၏ အရိုးကျိုးခြင်းစွမ်းအင်ကို ခန့်မှန်းထားသည်။Tensile စမ်းသပ်မှုတွင် ချို့ယွင်းချက်ရှိသည့် နမူနာ ၁၀ ခုကို အသုံးပြုခဲ့ပြီး ပျမ်းမျှအရိုးကျိုးစွမ်းအင်ကို 29.12 mJ/mm2 တွင် ခန့်မှန်းထားသည်။
စံသတ်မှတ်ထားသော မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်အား မော်တော်ကားအဆို့ရှင်စပရိန်ဝိုင်ယာကြိုးများထုတ်လုပ်ရာတွင်အသုံးပြုသည့် OT ဝါယာ၏မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်နှင့်မသက်ဆိုင်ဘဲ ချို့ယွင်းချက်၏အတိမ်အနက်၏အချိုးအစားအဖြစ် သတ်မှတ်သည်။OT ဝိုင်ယာချို့ယွင်းချက်များကို ဦးတည်ချက်၊ ဂျီသြမေတြီနှင့် အလျားပေါ်မူတည်၍ ခွဲခြားနိုင်သည်။တူညီသောချို့ယွင်းချက်အတိမ်အနက်နှင့်ပင်၊ နွေဦးတွင် မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်တစ်ခုပေါ်တွင် သက်ရောက်နေသော ဖိအားအဆင့်သည် ချို့ယွင်းချက်၏ ဂျီသြမေတြီနှင့် တိမ်းညွှတ်မှုပေါ်မူတည်၍ ကွဲပြားသည်၊ ထို့ကြောင့် ချို့ယွင်းချက်၏ ဂျီသြမေတြီနှင့် တိမ်းညွှတ်မှုသည် ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုကို ထိခိုက်စေနိုင်သည်။ထို့ကြောင့်၊ မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များကို စီမံခန့်ခွဲရန်အတွက် တင်းကြပ်သောစံနှုန်းများကိုကျင့်သုံးရန်အတွက် နွေဦး၏ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုဘဝအပေါ် အကြီးမားဆုံးသက်ရောက်မှုရှိသော ဂျီဩမေတြီနှင့် တိမ်းညွှတ်မှုတို့ကို ထည့်သွင်းစဉ်းစားရန် လိုအပ်ပါသည်။OT ဝါယာကြိုး၏ ကောင်းမွန်သော ကောက်နှံဖွဲ့စည်းပုံကြောင့်၊ ၎င်း၏ ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုဘဝသည် အထစ်ခြင်းအတွက် အလွန်အမင်း အာရုံခံစားနိုင်သည် ။ထို့ကြောင့်၊ ဂျီဩမေတြီနှင့် တိမ်းညွှတ်မှုအရ အမြင့်ဆုံးသော ဖိစီးမှုအာရုံစူးစိုက်မှုကို ပြသသည့် ချို့ယွင်းချက်ကို finite element ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာခြင်းဖြင့် ကနဦးချွတ်ယွင်းချက်အဖြစ် သတ်မှတ်သင့်သည်။သဖန်းသီးပေါ်မှာ။6 သည် ဤလေ့လာမှုတွင် အသုံးပြုသည့် အလွန်မြင့်မားသော စွမ်းအား 2300 MPa အတန်းအစား မော်တော်ကားအဆို့ရှင် စပရိန်များကို ပြသထားသည်။
OT ဝါယာကြိုး၏ မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များကို စပရိန်ဝင်ရိုးအလိုက် အတွင်းပိုင်းချို့ယွင်းချက်နှင့် ပြင်ပချို့ယွင်းချက်ဟူ၍ ပိုင်းခြားထားသည်။အအေးလှိမ့်နေစဉ်အတွင်း ကွေးညွှတ်မှုကြောင့်၊ compressive stress နှင့် tensile stress တို့သည် spring ၏ အတွင်းနှင့် အပြင်တွင် အသီးသီး သက်ရောက်သည်။အအေးခံနေစဉ်အတွင်း ဆန့်နိုင်အားဖိစီးမှုများကြောင့် အပြင်ဘက်တွင် ပေါ်လာသော မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များကြောင့် ကျိုးသွားနိုင်သည်။
လက်တွေ့တွင်၊ နွေဦးသည် အချိန်အပိုင်းအခြားအလိုက် ဖိသိပ်မှုနှင့် ပြေလျော့မှုကို ခံနေရသည်။စပရိန်၏ ဖိသိပ်မှုအတွင်း၊ သံမဏိကြိုးများသည် လိမ်နေပြီး ဖိစီးမှုများ၏ အာရုံစူးစိုက်မှုကြောင့်၊ စပရိန်အတွင်းရှိ ရှပ်ဖိအားသည် ပတ်၀န်းကျင်ရှိ shear stress ထက် ပိုများသည်။ထို့ကြောင့် နွေဦးအတွင်း မျက်နှာပြင် ချို့ယွင်းချက်များ ရှိနေပါက၊ နွေဦးပေါက်ခြင်း ဖြစ်နိုင်ခြေသည် အကြီးမားဆုံး ဖြစ်သည်။ထို့ကြောင့်၊ နွေဦး၏အပြင်ဘက်ခြမ်း (နွေဦးထုတ်လုပ်စဉ်အတွင်း ကျရှုံးမှုမျှော်လင့်ထားသည့်နေရာ) နှင့် အတွင်းဘက် (အမှန်တကယ်အသုံးချမှုတွင် ဖိအားအများဆုံးရှိရာ) ကို မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များ၏တည်နေရာများအဖြစ် သတ်မှတ်ထားသည်။
OT လိုင်းများ၏ မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်အား ဂျီသြမေတြီကို U-shape၊ V-shape၊ Y-shape နှင့် T-shape ဟူ၍ ပိုင်းခြားထားသည်။Y-type နှင့် T-type သည် ကုန်ကြမ်းများ၏ မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များတွင် အဓိကတည်ရှိပြီး အအေးလှိမ့်ခြင်းလုပ်ငန်းစဉ်တွင် ကိရိယာများကို ဂရုမစိုက်ကိုင်တွယ်ခြင်းကြောင့် U-type နှင့် V-type ချို့ယွင်းချက်များ ဖြစ်ပေါ်ပါသည်။ကုန်ကြမ်းများတွင်ရှိသော မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များ၏ ဂျီသြမေတြီနှင့် ပတ်သက်၍၊ ပူသောလှိမ့်စဉ်အတွင်း ယူနီဖောင်းမဟုတ်သော ပလပ်စတစ်ပုံသဏ္ဍာန်ကြောင့် ဖြစ်ပေါ်လာသော U ပုံသဏ္ဍာန်ချို့ယွင်းချက်များကို V-shaped၊ Y-shaped နှင့် T-shaped ချုပ်ရိုးချို့ယွင်းချက်များအဖြစ် multi-pass stretching8၊ 10 အောက်တွင် ပုံပျက်စေသည်။
ထို့အပြင် မျက်နှာပြင်ပေါ်ရှိ ထစ်များ၏ မတ်စောက်သော တိမ်းစောင်းမှုများနှင့်အတူ V-shaped၊ Y ပုံသဏ္ဍာန်နှင့် T ပုံသဏ္ဍာန် ချို့ယွင်းချက်များသည် နွေဦးလည်ပတ်မှုအတွင်း မြင့်မားသော ဖိစီးမှုအာရုံစူးစိုက်မှုကို ခံရမည်ဖြစ်ပါသည်။Valve springs များသည် အအေးခံပြီး လည်ပတ်နေစဉ်အတွင်း ကွေးညွှတ်နေပါသည်။ပိုမိုမြင့်မားသောစိတ်ဖိစီးမှုပြင်းအားများနှင့်အတူ V-shaped နှင့် Y ပုံသဏ္ဍာန်ချို့ယွင်းချက်များ၏စိတ်ဖိစီးမှုအာရုံစူးစိုက်မှုကိုကန့်သတ်ဒြပ်စင်ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာ ABAQUS - စီးပွားဖြစ် finite ဒြပ်စင်ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာဆော့ဖ်ဝဲကိုသုံးပြီးနှိုင်းယှဉ်ခဲ့သည်။stress-strain ဆက်စပ်မှုကို ပုံ 1 နှင့် Equation 1 တွင် ပြထားသည်။ (1) ဤ simulation သည် two-dimensional (2D) rectangular four-node element ကို အသုံးပြုထားပြီး အနိမ့်ဆုံး element side length သည် 0.01 mm ဖြစ်သည်။ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှုပုံစံအတွက်၊ အနက် 0.5 မီလီမီတာနှင့် 2° ချို့ယွင်းချက်ရှိသော V-ပုံသဏ္ဍာန်နှင့် Y ပုံသဏ္ဍာန်ချို့ယွင်းချက်များကို အချင်း 2.5 မီလီမီတာနှင့် အရှည် 7.5 မီလီမီတာရှိသော ဝါယာကြိုးတစ်ခု၏ 2D မော်ဒယ်သို့ အသုံးချခဲ့သည်။
သဖန်းသီးပေါ်မှာ။7a သည် 1500 Nmm ၏ ကွေးနေသော အခိုက်အတန့်ကို ဝါယာကြိုးတစ်ခုစီ၏ အစွန်းနှစ်ဖက်စလုံးသို့ သက်ရောက်သောအခါ ချို့ယွင်းချက်တစ်ခုစီ၏ အစွန်းရှိ ကွေးညွတ်နေသော စိတ်ဖိစီးမှုအာရုံစူးစိုက်မှုကို ပြသသည်။ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှု၏ရလဒ်များက 1038.7 နှင့် 1025.8 MPa ၏အမြင့်ဆုံးဖိစီးမှုများသည် V-shaped နှင့် Y ပုံသဏ္ဍာန်ချို့ယွင်းချက်များ၏ထိပ်များတွင်ဖြစ်ပေါ်သည်ကိုတွေ့ရသည်။သဖန်းသီးပေါ်မှာ။7b သည် torsion ကြောင့်ဖြစ်သော ချို့ယွင်းချက်တစ်ခုစီ၏ထိပ်ရှိ ဖိစီးမှုအာရုံစူးစိုက်မှုကို ပြသသည်။ဘယ်ဘက်ခြမ်းကို ကန့်သတ်ထားပြီး ညာဘက်အခြမ်းတွင် torque 1500 N∙mm ကို သက်ရောက်သောအခါ၊ တူညီသောအမြင့်ဆုံး stress သည် 1099 MPa ဖြစ်ပြီး V-shaped နှင့် Y-shaped ချို့ယွင်းချက်များ၏ ထိပ်ပိုင်းတွင် ဖြစ်ပေါ်သည်။ဤရလဒ်များသည် V-type ချွတ်ယွင်းချက်များသည် Y-type ချို့ယွင်းချက်များထက် တူညီသောအတိမ်အနက်နှင့် လျှောစောက်ရှိသော်လည်း ၎င်းတို့သည် တူညီသော torsional stress ကို ခံစားရကြောင်း ဤရလဒ်များက ပြသသည်။ထို့ကြောင့် V ပုံသဏ္ဍာန်နှင့် Y ပုံသဏ္ဍာန် မျက်နှာပြင် ချွတ်ယွင်းချက်များ တူညီသော အနက်နှင့် လျှောစောက်ရှိ ချို့ယွင်းချက်များသည် ဖိစီးမှု အာရုံစူးစိုက်မှု ကြောင့် ဖြစ်ပေါ်လာသော အမြင့်ဆုံး ဖိစီးမှု မြင့်မားသော V ပုံသဏ္ဍာန် အသွင်သဏ္ဌာန် ပြောင်းလဲနိုင်သည်။V-type ချွတ်ယွင်းချက်အရွယ်အစားအချိုးကို V-type နှင့် T-type ချို့ယွင်းချက်များ၏ အတိမ်အနက် (h) နှင့် width (w) ကိုအသုံးပြု၍ α = w/h အဖြစ် သတ်မှတ်သည်။ထို့ကြောင့် T-type ချွတ်ယွင်းချက် (α ≈ 0) အစား၊ ဂျီသြမေတြီကို V-type ချို့ယွင်းချက်၏ ဂျီဩမေတြီဖွဲ့စည်းပုံဖြင့် သတ်မှတ်နိုင်သည်။ထို့ကြောင့် Y-type နှင့် T-type ချို့ယွင်းချက်များကို V-type ချို့ယွင်းချက်များဖြင့် ပုံမှန်ဖြစ်အောင် ပြုလုပ်နိုင်သည်။အတိမ်အနက် (h) နှင့် အလျား (l) ကိုအသုံးပြု၍ အလျားအချိုးကို β = l/h အဖြစ် သတ်မှတ်သည်။
ပုံ 811 တွင်ပြထားသည့်အတိုင်း၊ OT ဝါယာကြိုးများ၏ မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များ၏ လမ်းညွှန်ချက်များကို ပုံ 811 တွင်ပြသထားသည့်အတိုင်း အရှည်လိုက်၊ အလျားလိုက်နှင့် ထောင့်ချိုးလမ်းညွန်များအဖြစ် ပိုင်းခြားထားပါသည်။ ကန့်သတ်ဒြပ်စင်အားဖြင့် စပရိန်၏ ခိုင်ခံ့မှုအပေါ် မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်၏ လွှမ်းမိုးမှုအပေါ် ပိုင်းခြားစိတ်ဖြာခြင်း နည်းလမ်း။
သဖန်းသီးပေါ်မှာ။9a သည် အင်ဂျင် valve spring stress analysis model ကို ပြသသည်။ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှုအခြေအနေတစ်ခုအနေဖြင့်၊ စပရိန်အား အခမဲ့အမြင့် 50.5 မီလီမီတာမှ မာကျောသောအမြင့် 21.8 မီလီမီတာသို့ ဖိသိပ်ထားပြီး၊ ပုံ. 9b တွင်ပြထားသည့်အတိုင်း နွေဦးအတွင်းတွင် အများဆုံးဖိအား 1086 MPa ကို ထုတ်ပေးခဲ့သည်။အမှန်တကယ် အင်ဂျင်အဆို့ရှင်များ၏ ချို့ယွင်းမှုသည် နွေဦးအတွင်း အဓိကအားဖြင့် ဖြစ်ပေါ်သောကြောင့်၊ အတွင်းမျက်နှာပြင် ချို့ယွင်းချက်များ ရှိနေခြင်းသည် နွေဦး၏ ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှု သက်တမ်းကို ပြင်းထန်စွာ ထိခိုက်စေမည်ဟု မျှော်လင့်ရသည်။ထို့ကြောင့်၊ အရှည်လိုက်၊ အလျားလိုက် နှင့် မျဉ်းစောင်း လမ်းကြောင်းများတွင် မျက်နှာပြင် ချို့ယွင်းချက်များကို မော်ဒယ်ခွဲနည်းစနစ်များ အသုံးပြု၍ အင်ဂျင် valve springs များ၏ အတွင်းပိုင်းသို့ သက်ရောက်ပါသည်။ဇယား 2 သည် အမြင့်ဆုံး စပရိန်ဖိသိပ်မှုတွင် ချို့ယွင်းချက်၏ ဦးတည်ချက်တစ်ခုစီရှိ မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များ၏ အတိုင်းအတာနှင့် အမြင့်ဆုံးဖိစီးမှုကို ပြသထားသည်။အမြင့်ဆုံးသော ဖိစီးမှုများကို အလျားလိုက် ဦးတည်ချက်တွင် တွေ့ရှိရပြီး၊ အလျားလိုက် နှင့် မျဉ်းစောင်း လမ်းကြောင်းများတွင် ဖိစီးမှုအချိုးကို 0.934–0.996 အဖြစ် ခန့်မှန်းထားသည်။ဖိစီးမှုအချိုးကို အများဆုံး transverse stress ဖြင့် ဤတန်ဖိုးကို ပိုင်းခြားရုံဖြင့် ဆုံးဖြတ်နိုင်သည်။ပုံ 9s တွင်ပြထားသည့်အတိုင်း နွေဦးတွင် အမြင့်ဆုံးဖိအားသည် မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်တစ်ခုစီ၏ထိပ်တွင် ဖြစ်ပေါ်သည်။longitudinal, transverse, and oblique directions တွင်တွေ့ရသော stress values ​​များသည် 2045, 2085, နှင့် 2049 MPa အသီးသီးဖြစ်သည်။ဤခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှု၏ရလဒ်များသည် transverse surface defects များသည် engine valve springs များ၏ ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုသက်တမ်းအပေါ် တိုက်ရိုက်သက်ရောက်မှုရှိကြောင်း ပြသသည်။
V-shaped ချို့ယွင်းချက်သည် အင်ဂျင် valve spring ၏ ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုသက်တမ်းကို တိုက်ရိုက်ထိခိုက်စေသည်ဟု ယူဆရသည့် V-shaped ချို့ယွင်းချက်အား OT ဝါယာကြိုး၏ ကနဦးချို့ယွင်းချက်အဖြစ် ရွေးချယ်ခဲ့ပြီး ချို့ယွင်းချက်၏ ဦးတည်ချက်အဖြစ် transverse direction ကို ရွေးချယ်ခဲ့သည်။ဤချို့ယွင်းချက်သည် ထုတ်လုပ်နေစဉ်အတွင်း အင်ဂျင်အဆို့ရှင်စပရိန်ကျိုးသွားသည့်အပြင် အပြင်ဘက်တွင်သာမက လည်ပတ်မှုအတွင်း ဖိစီးမှုအာရုံစူးစိုက်မှုကြောင့် အကြီးမားဆုံးသောဖိစီးမှုဖြစ်ပေါ်သည့်အတွင်း၌လည်း ဖြစ်ပေါ်ပါသည်။ချို့ယွင်းချက်အတိမ်အနက်ကို 40 µm ဟုသတ်မှတ်ထားပြီး၊ eddy current flaw detection ဖြင့် သိရှိနိုင်ပြီး အနိမ့်ဆုံးအနက်ကို 2.5 မီလီမီတာ ဝါယာကြိုးအချင်း၏ 0.1% နှင့် သက်ဆိုင်သော အတိမ်အနက်အဖြစ် သတ်မှတ်ထားသည်။ထို့ကြောင့်၊ ချို့ယွင်းချက်၏အတိမ်အနက်သည် 2.5 မှ 40 µm ဖြစ်သည်။အလျားအချိုး 0.1~1 နှင့် အလျားအချိုး 5 ~ 15 ရှိသော ချို့ယွင်းချက်များ၏ အတိမ်အနက်၊ အလျားနှင့် အကျယ်တို့ကို ကိန်းရှင်များအဖြစ် အသုံးပြုခဲ့ပြီး နွေဦး၏ ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုအပေါ် ၎င်းတို့၏ အကျိုးသက်ရောက်မှုကို အကဲဖြတ်ခဲ့သည်။ဇယား 3 သည် တုံ့ပြန်မှုမျက်နှာပြင်နည်းစနစ်ကို အသုံးပြု၍ ဆုံးဖြတ်ထားသော ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှုအခြေအနေများကို စာရင်းပြုစုထားသည်။
မော်တော်ယာဥ်အင်ဂျင် အဆို့ရှင်များကို အအေးအကွေ့အကောက်များ၊ အပူပေးခြင်း၊ ရိုက်ချက်ပေါက်ကွဲခြင်း နှင့် OT ဝါယာကြိုးများ၏ အပူရှိန်ချိန်ညှိခြင်းဖြင့် ထုတ်လုပ်ပါသည်။အင်ဂျင် valve springs များ၏ ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှု သက်တမ်းအပေါ် OT ဝါယာကြိုးများတွင် ကနဦး မျက်နှာပြင် ချို့ယွင်းချက်များ၏ အကျိုးသက်ရောက်မှုကို အကဲဖြတ်ရန် နွေဦးတီထွင်မှုအတွင်း မျက်နှာပြင် ချို့ယွင်းချက်များ အပြောင်းအလဲများကို ထည့်သွင်းစဉ်းစားရပါမည်။ထို့ကြောင့်၊ ဤအပိုင်းတွင် စပရိန်တစ်ခုစီ၏ထုတ်လုပ်စဉ်အတွင်း OT ဝါယာကြိုးများ၏မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များ၏ပုံပျက်ခြင်းကိုခန့်မှန်းရန် အကန့်အသတ်ရှိသောဒြပ်စင်ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာခြင်းကိုအသုံးပြုသည်။
သဖန်းသီးပေါ်မှာ။10 အအေးအကွေ့အကောက်ဖြစ်စဉ်ကိုပြသသည်။ဤလုပ်ငန်းစဉ်အတွင်း OT ဝိုင်ယာအား feed roller မှ ဝါယာလမ်းညွှန်ထဲသို့ ဖြည့်သွင်းသည်။ဝိုင်ယာလမ်းညွှန်သည် ဖွဲ့စည်းခြင်းလုပ်ငန်းစဉ်အတွင်း ကွေးညွှတ်ခြင်းမှ ကာကွယ်ရန် ဝါယာအား ကျွေးမွေးပြီး ပံ့ပိုးပေးသည်။ဝါယာကြိုးကို ဖြတ်သွားသော ဝါယာကြိုးသည် လိုချင်သော အတွင်းအချင်းရှိသည့် ကွိုင်စပရိန်ကို ပထမနှင့် ဒုတိယချောင်းများဖြင့် ကွေးထားသည်။တော်လှန်ရေးတစ်ခုအပြီးတွင် ခြေနင်းကိရိယာကို ရွှေ့ခြင်းဖြင့် နွေဦးအစေးကို ထုတ်လုပ်သည်။
သဖန်းသီးပေါ်မှာ။11a သည် အအေးလှိမ့်စဉ်အတွင်း မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များ၏ ဂျီဩမေတြီပြောင်းလဲမှုကို အကဲဖြတ်ရန် အသုံးပြုသည့် အကန့်အသတ်ရှိသော ဒြပ်စင်ပုံစံကို ပြသသည်။ဝါယာကြိုး၏ဖွဲ့စည်းခြင်းကိုအဓိကအားဖြင့်အကွေ့အကောက်များသောပင်ဖြင့်ပြီးစီးသည်။ဝါယာ၏မျက်နှာပြင်ပေါ်ရှိ အောက်ဆိုဒ်အလွှာသည် ချောဆီအဖြစ်လုပ်ဆောင်သောကြောင့် feed roller ၏ပွတ်တိုက်မှုအကျိုးသက်ရောက်မှုသည် နည်းပါးပါသည်။ထို့ကြောင့်၊ တွက်ချက်မှုပုံစံတွင် feed roller နှင့် wire guide ကို bushing တစ်ခုအဖြစ် ရိုးရှင်းပါသည်။OT ဝါယာကြိုးနှင့် ဖွဲ့စည်းခြင်းတူးလ်ကြား ပွတ်တိုက်မှုအား 0.05 ဟု သတ်မှတ်ခဲ့သည်။2D တောင့်တင်းသောကိုယ်ထည်လေယာဉ်နှင့် ပြုပြင်ထိန်းသိမ်းမှုအခြေအနေများကို မျဉ်း၏ဘယ်ဘက်စွန်းတွင် သက်ရောက်စေသောကြောင့် ၎င်းအား feed roller (0.6 m/s) ကဲ့သို့ တူညီသောအမြန်နှုန်းဖြင့် X ဦးတည်ချက်တွင် ကျွေးနိုင်ပါသည်။သဖန်းသီးပေါ်မှာ။11b သည် ဝါယာကြိုးများပေါ်တွင် သေးငယ်သော ချို့ယွင်းချက်ငယ်များကို အသုံးပြုရန် အသုံးပြုသည့် sub-simulation နည်းလမ်းကို ပြသသည်။မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များ၏ အရွယ်အစားကို ထည့်သွင်းစဉ်းစားရန်၊ အနက် 20 µm သို့မဟုတ် ထို့ထက်ပိုသော မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များအတွက် နှစ်ကြိမ်နှင့် အနက် 20 µm ထက်နည်းသော မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များအတွက် သုံးကြိမ်အသုံးပြုသည်။တူညီသော အဆင့်များဖြင့် ဖွဲ့စည်းထားသော မျက်နှာပြင် ချွတ်ယွင်းချက်များကို အသုံးချပါသည်။နွေဦး၏ အလုံးစုံမော်ဒယ်တွင်၊ ဖြောင့်သောကြိုး၏အရှည်သည် 100 မီလီမီတာဖြစ်သည်။ပထမပုံစံငယ်အတွက်၊ မော်ဒယ်ခွဲ 1 ကို ကမ္ဘာ့မော်ဒယ်မှ ၇၅ မီလီမီတာ အလျားလိုက် အနေအထားသို့ 3 မီလီမီတာ အလျား 3mm ကို အသုံးပြုပါ။ဤသရုပ်ဖော်ပုံသည် သုံးဖက်မြင် (3D) ဆဋ္ဌဂံ ရှစ်ခုမြောက် ဒြပ်စင်ကို အသုံးပြုထားသည်။ကမ္ဘာလုံးဆိုင်ရာ မော်ဒယ်နှင့် မော်ဒယ်ခွဲ 1 တွင်၊ ဒြပ်စင်တစ်ခုစီ၏ အနိမ့်ဆုံး ဘေးထွက်အရှည်မှာ 0.5 နှင့် 0.2 မီလီမီတာ အသီးသီးရှိသည်။မော်ဒယ်ခွဲ 1 ကို ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာပြီးနောက်၊ မော်ဒယ်ခွဲခွဲ 2 တွင် မျက်နှာပြင် ချို့ယွင်းချက်များကို အသုံးချပြီး မော်ဒယ်ခွဲခွဲ 2 ၏ အလျားနှင့် အနံသည် မော်ဒယ်ခွဲခွဲများ၏ နယ်နိမိတ်အခြေအနေများကို လွှမ်းမိုးမှုကို ဖယ်ရှားရန်အတွက် မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်၏ အလျား 3 ဆ၊ ထို့အပြင်၊ အလျားနှင့် အကျယ်၏ 50% ကို မော်ဒယ်ခွဲ၏ အတိမ်အနက်အဖြစ် အသုံးပြုသည်။မော်ဒယ်ခွဲ 2 တွင်၊ ဒြပ်စင်တစ်ခုစီ၏ အနိမ့်ဆုံးအခြမ်းအရှည်မှာ 0.005 မီလီမီတာဖြစ်သည်။ဇယား 3 တွင်ပြထားသည့်အတိုင်း တိကျသောဒြပ်စင်ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှုတွင် မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်အချို့ကို အသုံးချခဲ့သည်။
သဖန်းသီးပေါ်မှာ။12 သည် coil အအေးအလုပ်လုပ်ပြီးနောက် မျက်နှာပြင်အက်ကြောင်းများတွင် ဖိစီးမှုပျံ့နှံ့မှုကို ပြသသည်။ယေဘူယျမော်ဒယ်နှင့် မော်ဒယ်ခွဲ 1 သည် 1076 နှင့် 1079 MPa ၏ တူညီသော ဖိစီးမှုများကို တစ်နေရာတည်းတွင် ပြသထားပြီး မော်ဒယ်ခွဲနည်း၏ မှန်ကန်မှုကို အတည်ပြုသည်။မော်ဒယ်ခွဲ၏ နယ်နိမိတ်အစွန်းများတွင် ဒေသဆိုင်ရာ ဖိစီးမှုပါဝင်မှုများသည်။ထင်ရှားသည်မှာ၊ ၎င်းသည် မော်ဒယ်ခွဲ၏ နယ်နိမိတ်အခြေအနေများကြောင့်ဖြစ်သည်။ဖိစီးမှုအာရုံစူးစိုက်မှုကြောင့်၊ မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်ပါရှိသော မော်ဒယ်ခွဲ 2 သည် အအေးလှိမ့်စဉ်အတွင်း ချို့ယွင်းချက်၏ထိပ်တွင် 2449 MPa ဖိအားကို ပြသသည်။ဇယား 3 တွင်ပြသထားသည့်အတိုင်း၊ တုံ့ပြန်မှုမျက်နှာပြင်နည်းလမ်းဖြင့်သတ်မှတ်ထားသော မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များကို စပရိန်၏အတွင်းပိုင်း၌ အသုံးချခဲ့သည်။ကန့်သတ်ဒြပ်စင်ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှု၏ရလဒ်များ 13 တွင်မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်တစ်ခုမျှမအောင်မြင်ကြောင်းပြသခဲ့သည်။
နည်းပညာဆိုင်ရာ လုပ်ငန်းစဉ်အားလုံးတွင် အကွေ့အကောက်များသော လုပ်ငန်းစဉ်အတွင်း၊ နွေဦးအတွင်း မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များ၏ အတိမ်အနက်သည် 0.1–2.62 µm (ပုံ. 13a) တိုးလာပြီး အကျယ်သည် 1.8–35.79 µm (ပုံ. 13b) တွင် 0.72 တိုးလာစဉ်၊ -34.47 µm (ပုံ။ 13c)။အလျားလိုက် V ပုံသဏ္ဍာန်ချို့ယွင်းချက်သည် အအေးလှိမ့်ခြင်းလုပ်ငန်းစဉ်အတွင်း ကွေးညွှတ်ခြင်းဖြင့် အကျယ်ပိတ်နေသောကြောင့် ၎င်းသည် မူလချို့ယွင်းချက်ထက် မတ်စောက်သောစောင်းဖြင့် V ပုံသဏ္ဍာန်အသွင်သို့ ပြောင်းလဲသွားပါသည်။
ထုတ်လုပ်ရေးလုပ်ငန်းစဉ်တွင် OT Wire မျက်နှာပြင် ချို့ယွင်းချက်များ၏ အနက်၊ အနံနှင့် အလျား ပုံပျက်ခြင်း။
Finite Element Analysis ကိုအသုံးပြု၍ အအေးလှိမ့်စဉ်အတွင်း မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များကို နွေဦး၏အပြင်ဘက်တွင် အသုံးချပြီး ကွဲအက်နိုင်ခြေကို ခန့်မှန်းပါ။ဇယားတွင်ဖော်ပြထားသောအခြေအနေများအောက်တွင်။3၊ ပြင်ပမျက်နှာပြင်တွင် ချို့ယွင်းချက်များ ပျက်စီးနိုင်ခြေ မရှိပါ။တစ်နည်းဆိုရသော် မျက်နှာပြင် ချို့ယွင်းချက်၏ အနက် 2.5 မှ 40 µm တွင် ပျက်စီးခြင်းမရှိပါ။
အရေးပါသော မျက်နှာပြင် ချို့ယွင်းချက်များကို ခန့်မှန်းရန်၊ အအေးလှိမ့်စဉ်အတွင်း ပြင်ပအရိုးကျိုးမှုများကို 40 µm မှ 5 µm မှ 5 µm အထိ တိုးမြှင့်ခြင်းဖြင့် စစ်ဆေးမှုပြုလုပ်ခဲ့သည်။သဖန်းသီးပေါ်မှာ။14 သည် မျက်နှာပြင် ချို့ယွင်းချက်များ တစ်လျှောက် အရိုးကျိုးမှုများကို ပြသသည်။အရိုးကျိုးမှုသည် အနက် (55 µm)၊ အကျယ် (2 µm) နှင့် အလျား (733 µm) အောက်တွင် ဖြစ်ပေါ်သည်။နွေဦးအပြင်ဘက် မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်၏ အရေးကြီးသောအတိမ်အနက်သည် 55 μm ဖြစ်လာသည်။
ပစ်ခတ်မှုဖြစ်စဉ်သည် အက်ကွဲကြီးထွားမှုကို ဟန့်တားကာ နွေဦးမျက်နှာပြင်မှ ကြွင်းကျန်နေသော ဖိသိပ်မှုဖိစီးမှုကို ဖန်တီးခြင်းဖြင့် ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုဘဝကို တိုးမြင့်စေသည်။သို့သော်၊ ၎င်းသည် နွေဦး၏ မျက်နှာပြင် ကြမ်းတမ်းမှုကို တိုးမြှင့်ခြင်းဖြင့် စိတ်ဖိစီးမှု အာရုံစူးစိုက်မှုကို ဖြစ်ပေါ်စေပြီး နွေဦး၏ ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုကို လျှော့ချပေးသည်။ထို့ကြောင့်၊ ရိုက်ချက်နင်းမိခြင်းကြောင့် ဖြစ်ပေါ်လာသော မျက်နှာပြင်ကြမ်းတမ်းမှု တိုးလာခြင်းကြောင့် ပင်ပန်းနွမ်းနယ်မှုဘဝကို လျော့ချပေးရန်အတွက် ဆင့်ပွားရိုက်ချက် peening နည်းပညာကို မြင့်မားသော ကြံ့ခိုင်မှုစပရိန်များ ထုတ်လုပ်ရန် အသုံးပြုပါသည်။နှစ်ဆင့်ရိုက်ချက် peening သည် မျက်နှာပြင်ကြမ်းတမ်းမှု၊ အများဆုံး compressive residual stress နှင့် surface compressive residual stress တို့ကို မြှင့်တင်ပေးနိုင်သောကြောင့် ဒုတိယ shot peening ကို ပထမ shot peening 12,13,14 ပြီးနောက် လုပ်ဆောင်ပါသည်။
သဖန်းသီးပေါ်မှာ။15 သည် ပစ်ခတ်မှုဖြစ်စဉ်၏ ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှုပုံစံကို ပြသထားသည်။ပြင်းထန်သော ပလပ်စတစ် မော်ဒယ်ကို OT လိုင်း၏ ပစ်မှတ်ဒေသအတွင်း ပစ်မှတ်သို့ ပစ်မှတ် ၂၅ ခု ပစ်မှတ်သို့ ကြဲချသည့် ပုံစံကို ဖန်တီးထားသည်။ပစ်ခတ်မှု ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှုပုံစံတွင်၊ အေးသောအကွေ့အကောက်များအတွင်း ပုံပျက်နေသော OT ဝါယာများ၏ မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များကို ကနဦးချွတ်ယွင်းချက်များအဖြစ် အသုံးပြုခဲ့သည်။အအေးလှိမ့်ခြင်းလုပ်ငန်းစဉ်မှ ဖြစ်ပေါ်လာသော ကျန်ရှိသောဖိစီးမှုများကို ပစ်ခတ်မှုမပြုလုပ်မီ အပူချိန်ကို ဖယ်ထုတ်ခြင်း။ရိုက်ချက်စက်၏ အောက်ဖော်ပြပါ ဂုဏ်သတ္တိများကို အသုံးပြုခဲ့သည်- သိပ်သည်းဆ (ρ): 7800 ကီလိုဂရမ်/m3၊ ပျော့ပြောင်းသော မိုဒူလပ် (E) – 210 GPa၊ Poisson ၏ အချိုး (υ): 0.3။ဘောလုံးနှင့် ပစ္စည်းကြားရှိ ပွတ်တိုက်မှုအား 0.1 ဟု သတ်မှတ်ထားသည်။အချင်း 0.6 နှင့် 0.3 မီလီမီတာရှိသော ရိုက်ချက်များအား ပထမအကြိမ်နှင့် ဒုတိယပုံသွင်းမှုပြုလုပ်စဉ်အတွင်း တူညီသောအမြန်နှုန်း 30 m/s ဖြင့် ထုတ်လွှတ်ခဲ့သည်။ပစ်ခတ်မှုဖြစ်စဉ်ပြီးနောက် (ပုံ 13 တွင်ပြထားသည့်အခြားကုန်ထုတ်လုပ်မှုလုပ်ငန်းစဉ်များအကြား)၊ စပရိန်အတွင်း မျက်နှာပြင်အတိမ်အနက်၊ အနံနှင့် အလျားသည် -6.79 မှ 0.28 µm၊ -4.24 မှ ​​1.22 µm၊ နှင့် -2 .59 မှ 1.69 အထိရှိသည်။ µm၊ အသီးသီး µm။ပလတ်စတစ်ပုံသဏ္ဍာန်ကြောင့် ပလတ်စတစ်ပုံသဏ္ဍာန်ကြောင့် ပစ္စည်း၏မျက်နှာပြင်နှင့် ထောင့်မှန်ကွဲထွက်သော ပလပ်စတစ်ပုံသဏ္ဍာန်ကြောင့် အပြစ်အနာအဆာ၏ အတိမ်အနက်ကို လျော့ကျသွားပြီး အထူးသဖြင့် ချို့ယွင်းချက်၏ အကျယ်ကို သိသာစွာ လျော့ကျသွားသည်။ပုံသဏ္ဍာန်အားဖြင့် ပလတ်စတစ်ပုံသဏ္ဍာန်ကြောင့် ပလတ်စတစ်ပုံသဏ္ဍာန်ကြောင့် ချို့ယွင်းချက် ပိတ်သွားသည်မှာ ထင်ရှားပါသည်။
အပူကျုံ့ခြင်းလုပ်ငန်းစဉ်အတွင်း၊ အအေးကျုံ့ခြင်းနှင့် အပူချိန်နိမ့်ကျခြင်းတို့၏ သက်ရောက်မှုများသည် အင်ဂျင်အဆို့ရှင်စပရိန်ကို တစ်ချိန်တည်းတွင် လုပ်ဆောင်နိုင်သည်။အအေးခန်းဆက်တင်သည် အခန်းအပူချိန်တွင် ၎င်း၏အမြင့်ဆုံးအဆင့်သို့ ဖိသွင်းခြင်းဖြင့် နွေဦး၏တင်းမာမှုအဆင့်ကို အမြင့်ဆုံးဖြစ်စေသည်။ဤကိစ္စတွင်၊ အင်ဂျင်အဆို့ရှင်စပရိန်သည် ပစ္စည်း၏အထွက်နှုန်းထက် သာလွန်နေပါက၊ အင်ဂျင်အဆို့ရှင်သည် ပလပ်စတစ်ဖြင့် ပုံပျက်နေပြီး အထွက်နှုန်းကို တိုးစေသည်။ပလပ်စတစ်ပုံသဏ္ဍာန်ပြီးနောက်၊ valve spring သည် flex ဖြစ်သော်လည်း အထွက်နှုန်းတိုးလာခြင်းသည် အမှန်တကယ်လည်ပတ်မှုတွင် valve spring ၏ elasticity ကိုပေးပါသည်။အပူချိန်နိမ့်ကျခြင်း သည် မြင့်မားသော အပူချိန်တွင် လည်ပတ်နေသော valve springs များ၏ အပူနှင့် ပုံပျက်ခြင်းကို ခံနိုင်ရည် ရှိစေသည် 2။
FE ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှုတွင် ရိုက်ချက်ပေါက်ကွဲမှုအတွင်း ပုံပျက်သွားသော မျက်နှာပြင်နှင့် X-ray diffraction (XRD) ကိရိယာဖြင့် တိုင်းတာသည့် ကျန်ရှိသော ဖိစီးမှုအကွက်များကို မော်ဒယ်ခွဲ 2 (ပုံ။ 8) သို့ အသုံးချပြီး မော်ဒယ်ခွဲ 2 (ပုံ။ 8) တွင် ချို့ယွင်းချက်များ အပြောင်းအလဲကို မှန်းဆရန်။နွေဦးသည် elastic အကွာအဝေးတွင်လည်ပတ်ရန်ဒီဇိုင်းထုတ်ထားပြီး ၎င်း၏အခမဲ့အမြင့် 50.5 မီလီမီတာမှ ၎င်း၏ခိုင်မာသောအမြင့် 21.8 မီလီမီတာအထိ ဖိသိပ်ထားပြီး ခွဲခြမ်းစိတ်ဖြာမှုအခြေအနေအဖြစ် ၎င်း၏မူလအမြင့် 50.5 မီလီမီတာသို့ ပြန်လည်ရောက်ရှိခွင့်ပြုထားသည်။အပူကျုံ့ချိန်တွင်၊ ချို့ယွင်းချက်၏ ဂျီသြမေတြီသည် သိသိသာသာ ပြောင်းလဲသွားသည်။ထင်ရှားသည်မှာ၊ 800 MPa နှင့် အထက်ရှိသော ကျန်ရှိသော compressive stress သည် shot blasting ဖြင့်ဖန်တီးထားသော၊ မျက်နှာပြင်ချို့ယွင်းချက်များ၏ ပုံပျက်ခြင်းကို တားဆီးပေးသည်။အပူကျုံ့ပြီးနောက် (ပုံ. 13)၊ မျက်နှာပြင် ချို့ယွင်းချက်များ၏ အနက်၊ အနံနှင့် အလျားသည် -0.13 မှ 0.08 µm၊ -0.75 မှ 0 µm နှင့် 0.01 မှ 2.4 µm အသီးသီးကွဲပြားသည်။
သဖန်းသီးပေါ်မှာ။16 သည် တူညီသောအနက် (40 µm)၊ အကျယ် (22 µm) နှင့် အလျား (600 µm) ၏ U-shaped ပုံသဏ္ဍာန်နှင့် V ပုံသဏ္ဍာန်ချို့ယွင်းချက်များကို နှိုင်းယှဉ်သည်။U-shaped နှင့် V-shaped ချို့ယွင်းချက်များ၏ width ပြောင်းလဲမှုသည် အလျားပြောင်းလဲမှုထက် ပိုကြီးသည်၊ ၎င်းသည် cooling rolling and shot blasting process အတွင်း width direction တွင် ပိတ်ခြင်းကြောင့် ဖြစ်ရသည်။U ပုံသဏ္ဍာန်ချို့ယွင်းချက်များနှင့် နှိုင်းယှဉ်ပါက V ပုံသဏ္ဍာန်ချို့ယွင်းချက်များသည် V ပုံသဏ္ဍာန်ချို့ယွင်းချက်များကို အသုံးပြုရာတွင် ရှေးရိုးဆန်သောချဉ်းကပ်မှုနည်းလမ်းကို အသုံးပြုနိုင်ကြောင်း အကြံပြုထားသည်။
ဤအပိုင်းသည် valve spring ထုတ်လုပ်မှုလုပ်ငန်းစဉ်တစ်ခုစီအတွက် OT လိုင်းရှိ ကနဦးချို့ယွင်းချက်၏ ပုံပျက်ခြင်းကို ဆွေးနွေးထားသည်။ကနဦး OT ဝိုင်ယာချို့ယွင်းချက်ကို စပရိန်လည်ပတ်စဉ်အတွင်း ဖိစီးမှုများမြင့်မားမှုကြောင့် ချို့ယွင်းမှုဖြစ်မည်ဟု မျှော်လင့်ရသည့် valve spring ၏အတွင်းပိုင်းကို သက်ရောက်သည်။OT ဝါယာကြိုးများ၏ အလျားလိုက် V ပုံသဏ္ဍာန် မျက်နှာပြင် ချို့ယွင်းချက်များသည် အတိမ်အနက်နှင့် အရှည် အနည်းငယ် တိုးလာပြီး အေးသော အကွေ့အကောက်များအတွင်း ကွေးညွှတ်မှုကြောင့် အနံ သိသိသာသာ လျော့ကျသွားသည်။အကျယ်ဦးတည်ချက်တွင် ပိတ်ခြင်းသည် နောက်ဆုံး အပူချိန်ညှိမှုအတွင်း သိသာထင်ရှားသော ချို့ယွင်းချက် အနည်းငယ် သို့မဟုတ် လုံးဝမရှိသော ချို့ယွင်းချက် ချို့ယွင်းချက် ဖြစ်ပေါ်သည်။အအေးလှိမ့်ခြင်းနှင့် ရိုက်ချက်ချခြင်းလုပ်ငန်းစဉ်တွင်၊ ပလပ်စတစ်ပုံသဏ္ဍာန်ကြောင့် အကျယ်အဝန်းပုံသဏ္ဍာန်တွင် ကြီးမားသောပုံပျက်နေပါသည်။အဆို့ရှင်စပရိန်အတွင်းရှိ V ပုံသဏ္ဍာန်ချို့ယွင်းချက်သည် အအေးလှိမ့်ခြင်းလုပ်ငန်းစဉ်အတွင်း အကျယ်ပိတ်ခြင်းကြောင့် T-shaped ချို့ယွင်းချက်အဖြစ်သို့ ပြောင်းလဲသွားပါသည်။